Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа

Нижегородский муниципальный архитектурно-строительный институт

Институт экономики, управления и права

Кафедра железобетонных и каменных конструкций

Объяснительная записка к курсовому проекту по дисциплине

«Железобетонные конструкции» по теме:

«РАСЧЕТ СБОРНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ Высотного ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ЗДАНИЯ»

Нижний Новгород – 2010г.


1. Начальные данные

Район строительства – г.Ярославль (IV снеговой район).

Сетка колонн: поперёк строения – 5.7 м х 4 шт, повдоль Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа строения - 6.7 м х 6 шт.

Высота этажа – 3.3 м.

Количество этажей – 4.

Временная нормативная нагрузка – р= 8.5 кН/м2 .

Коэффициенты – к1 = 0.75, К2 = 0.8.

Бетон тяжкий класса для: плиты – В25, ригеля – В20, колонны – В25.

Рабочая арматура класса для: полка сборной плиты – А400, продольные рёбра плиты – А500, ригель – А500, колонны – А400.

Проектирование частей железобетонных конструкций производится в согласовании с Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа действующими Нормами.


2. Конструктивное решение сборного железобетонного каркасного строения

В согласовании с заданием проектируются сборные железобетонные конструкции 4-этажного, 3–пролетного производственного строения без подвала, с обыкновенными критериями эксплуатации помещений (относительная влажность воздуха не выше 75%) и временными нагрузками на перекрытиях p= 8.5 кН/м2 .

Здание имеет полный железобетонный каркас с Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа рамами, расположенными в поперечном направлении. Поперечные рамы образуются из колонн, располагаемых на пересечениях осей, и ригелей, идущих поперек строения. Ригели опираются на недлинные консоли колонн. Места соединения ригелей и колонн, после сварки выпусков арматуры и замоноличивания соединений, образуют жесткие рамные узлы. Ригели и колонны делаются прямоугольного сечения.

На рамы по верху ригелей Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа опираются плиты перекрытий (покрытия), располагаемой длинноватой стороной повдоль строения. Номинальная длина плит равна расстоянию меж осями рам lк =6.7 м. У продольных стенок укладываются плиты половинной ширины, именуемыми дополнительными. По рядам колонн располагаются связевые плиты, приваренные к колоннам и образующие продольные распорки.

Продольные стенки производятся навесными либо Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа самонесущими из легкобетонных панелей. Привязка колонн последних рядов и внешних стенок к продольным разбивочным осям – «нулевая».


3. Проектирование сборного железобетонного перекрытия 3.1 Сборка сборного перекрытия

План и поперечный разрез проектируемого строения, решенного в сборном железобетоне, представлены на рисунке 1.

Сборное железобетонное перекрытие компонуется из 2-ух частей: сборных ребристых плит (называемых ниже «плиты») и Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа сборных ригелей. Ригели поперечных рам во всех зданиях ориентированы поперек, а плиты – повдоль строения.

Ригели проектируются с ненапрягаемой рабочей арматурой. Поперечное сечение ригеля принимается прямоугольным.


4.Расчет сборной ребристой плиты.

Рис. 2. Схема армирования ребристой плиты в поперечном сечении

Для сборного железобетонного перекрытия, представленного на плане и в разрезе на рис. 1, требуется высчитать сборную Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа ребристую плиту с ненапрягаемой арматурой в продольных ребрах. Сетка колонн l´lк = 5.7 х 6.7 м. Направление ригелей междуэтажных перекрытий – поперек строения. Нормативное значение временной нагрузки на междуэтажные перекрытия 8.5 кН/м2 . Вся временная нагрузка условно считается долговременной. Коэффициент надежности по предназначению строения принимается γn =0,95, коэффициенты надежности по нагрузке: временной Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа - γƒ = 1,2; неизменной - γƒ = 1,1. Бетон тяжкий класса В25. По таблицам СНиП 2.03.01-84 расчетные сопротивления бетона Rb = 14.5 МПа и Rbt = 1.05 МПа; коэффициент критерий работы бетона γb 1 =1,0 С учетом этого значения коэффициента γb 1 , принимаемые дальше в расчетах по несущей возможности (1-ая группа предельных состояний) величины расчетных сопротивлений равны:

Rb = 1,0 ∙ 14.5 = 14.5 МПа;

Rbt = 1,0 ∙ 1.05 = 1.05 МПа.

Для расчета по 2-ой Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа группе предельных состояний (расчет прогиба и ширины раскрытия трещинок) расчетные сопротивления бетона будут Rb , ser = 18.5 МПа, Rbt , ser = 1,55 МПа; модуль упругости бетона Eb = 30000 МПа (п. 5.2.10).

Главные размеры плиты:

– длина плиты: ln = lk – 50 мм = 6700 – 50 = 6650 мм;

– номинальная ширина: В = l:5 = 5700:5 = 1140 мм;

– конструктивная ширина : В1 = В – 15 мм = 1140 – 15= = 1125 мм.

Высоту Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа плиты приблизительно, принимая всю нагрузку долговременной, определяем по формуле:

h=c∙l0 Θ (4.1)

h = 30 ∙ 6400 1,5 = 511 мм

но более h = ln /15 = 6650/15= 443 мм.

с = 30 – при армировании сталью класса А400

l0 = lк – b = 6700 – 300 = 6400 мм – пролёт ребра плиты в свету, где

b=300 мм – за ранее принимаемая ширина сечения ригеля;

Rs =355 МПа – расчётное сопротивление арматуры класса А‑ІІІ (А400) для предельного Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа состояния первой группы;

Es =2×105 МПа – модуль упругости арматуры;

q =1,5.

Принимаем h = 500 мм.

4.1 Расчет плиты по прочности (1-ая группа предельных состояний)

1. Расчет полки плиты.

Толщину полки принимаем h′ƒ = 50 мм.

Просвет полки в свету l0п = В1 – 240 мм = 1125 – 240 = 885 мм = 0,885 м.

Расчетная нагрузка на 1 м2 полки:

Неизменная (с коэффициентом надежности Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа по нагрузке γƒ = 1,1):

a) вес полки: γƒ ∙ h′ƒ ∙ ρ = 1,1 ∙ 0,05 ∙ 25 = 1,375 кН/м2 ,

25 кН/м3 – вес 1 куб. м томного железобетона;

b) вес пола и перегородок 1,1 ∙ 2,5 = 2,75 кН/м2 . При отсутствии сведений о конструкции пола и перегородок, их нормативный вес принимаем 2,5 кН/м2 .

Итого неизменная нагрузка: g0 = 1,375+2,75 = 4,125 кН/м2 .

Временная нагрузка (с γƒ = 1,2): p0 = 1,2 ∙ 8.5 = 10.2 кН/м2 .

Полная расчетная нагрузка Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа (с γn = 0,95):

q = γn (g0 + p0 )=0,95(4,125+10.2) = 13.61 кН/м2 .

Изгибающий момент в полке (в просвете и на опорах) по абсолютной величине равен:

М = , кН∙м. (4.2)

М =13.61·(0.885)2 /11= 0.97 кН∙м.

По заданию полка армируется сварными сетками из обычной арматурной проволоки класса А400.

Расчетное сопротивление Rs = 355 МПа

h0 = hƒ ′ - a= 50 – 17,5 = 32,5 мм; b Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа = 1000 мм,

где а = 17.5 – 19 мм, примем а = 17.5 мм

По формулам имеем:

(4.3.)

Проверяем условие αm < αR :

. (4.4.)

Граничная относительная высота сжатой зоны:

(4.5.)

αR = ξR (1-0,5 ξR ) (4.6.)

αR = 0,531(1-0,5∙0,531) = 0,39

Таким макаром, условие αm = 0,063 < αR = 0,39 производится.

Находим площадь арматуры:


Аs = (4.7.)

Аs = 14.5/355·1000·32.5·(1-√1-2·0.063) = 86 мм2

Нижние (пролётные) и верхние (надопорные) сетки принимаем:

С1(С2) ; Аs =141 мм2 (+8,5%).

Процент армирования полки Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа:

μ%= 0.43%.

2. Каждое поперечное торцовое ребро армируется C-образным сварным каркасом с рабочей продольной арматурой 3 Ø 6 А400 и поперечными стержнями Ø 4 В500 с шагом 100 мм.

3. Расчет продольных ребер. Продольные ребра рассчитываются в составе всей плиты, рассматриваемой как опора П-образного сечения с высотой h=500 мм и конструктивной шириной В1 =1125 мм (номинальная ширина В Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа=1,14 м). Толщина сжатой полки h′ƒ = 50 мм.

Расчетный просвет при определении изгибающего момента принимаем равным расстоянию меж центрами опор на ригелях:

l=lk – 0,5b= 6,7 – 0,5 ∙ 0,3 = 6.55 м;

расчетный просвет при определении поперечной силы:


l0 = lk – b = 6,7 – 0,3=6.4 м,

где b=0,3 м – за ранее принимаемая ширина сечения ригеля.

Нагрузка на 1 пог. м плиты (либо на Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа 1 пог. м 2-ух продольных ребер) составит:

а) расчетная нагрузка для расчета на крепкость (1-ая группа предельных состояний, γƒ >1): неизменная

7.29 кН/м

где – расчётная нагрузка от собственного веса 2-ух рёбер с заливкой швов

кН/м, где

=220 мм – средняя ширина 2-ух рёбер.

r = 25 кн/м3 .

временная p = γn p0 B= 0,95 · 10.2 · 1,14 = 11.05 кН/м;

полная q Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа = g + p= 7,29 + 11.05 = 18.34 кН/м;

б) расчетная нагрузка для расчета прогиба и раскрытия трещинок (2-ая группа предельных состояний, γƒ =1):

qII = qn = 15.84 кН/м.

Усилия от расчетной нагрузки для расчета на крепкость


М = 98.4 кН·м;

Q = 58.7 кН.

Изгибающий момент для расчета прогиба и раскрытия трещинок

МII = 84.95 кН·м.

4.2 Расчет прочности обычных сечений

Продольная рабочая арматура в Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа ребрах принята в согласовании с заданием класса А500, расчетное сопротивление Rs =435 МПа. Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне; расчетная ширина полки:

b´f = B1 – 40 мм = 1125 – 40 = 1085 мм;

h0 = h – a= 500 – 50 = 450 мм (а=50 мм при двухрядной арматуре).

Полагая, что нейтральная ось лежит в полке, имеем:

am = 0,031;

x= = 0,031;

x Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа = xh0 = 0,031 × 450 = 14 мм < hf ¢=50мм;

Проверяем условие αm < αR :


Граничная относительная высота сжатой зоны:

αR = ξR (1-0,5 ξR ) = 0,49(1-0,5∙0,49) = 0,370.

Таким макаром, условие αm = 0,031 < αR = 0,370 производится.

Площадь сечения продольной арматуры:

As =

As 517 мм2

Принимаем продольную арматуру 4Æ14 А400 с Аs = 616 мм2 по два стержня в каждом ребре.

μ%= 1.37% < 5%.

4.3 Расчет прочности наклонных сечений на поперечную Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа силу

Поперечная сила на грани опоры Qmax = 58.7 кН. В каждом продольном ребре устанавливается по одному каркасу с однобоким расположением 2-ух рабочих стержней поперечником d= 14 мм (рис. 2). Поперечник поперечных стержней должен быть более 4 мм. Принимаем поперечные стержни поперечником dsw = 4 мм из проволоки класса В500, Asw 1 =12,6 мм2 ; расчетное сопротивление Rsw = 300 МПа. При Asw Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа 1 =12,6 мм2 и n= 2 (на оба ребра) имеем:

Asw = nAsw 1 =2×12,6 = 25,2 мм2 .

Бетон тяжкий класса В25 (Rb = 14.5 МПа; Rbt = 1.05 МПа; коэффициент критерий работы бетона γb 1 =1,0 т.к. краткосрочная нагрузка составляет более 10% от всей временной нагрузки).

Шаг хомутов за ранее принимаем:

Sw 1 = 150 мм (S1 ≤ 0,5h0 = 0,5 ∙450 = 225 мм; S1 ≤300мм)

Sw2 =300мм (S2 ≤ 0,75 h0 = 0,75 ∙ 450 = 337мм Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа; S2 ≤500мм).

Крепкость бетонной полосы проверим из условия (7):

>Qмах = 58700 Н

т.е. крепкость полосы обеспечена

Интенсивность хомутов определим по формуле:

, Н/мм (4.8.)

Н/мм

Так как qsw =50.4 Н/мм > 0,25Rв t b = 0,25×1.05×170 =44.6 Н/мм – хомуты на сто процентов учитываются в расчете и значение Мb определяется по формуле:

, Н∙мм (4.9.)

Н∙мм Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа

Определим длину проекции самого нерентабельного наклонного сечения с:

кН/м.

Так как

значение с определяем по формуле:

, но менее 3h0 (4.10.)

мм > 3h0 =3×450=1350 мм,

как следует, принимаем с=1350 мм.

Длина проекции наклонной трещинкы с0 – принимается равной с, но менее 2h0 . Принимаем

с0 = 2h0 = 2 × 450 =900 мм. Тогда

QSW = 0,75qSW ×c0 = 0,75 ×50.4 × 900 = 34020 Н = 34.02 кН

кН,

кН.

Проверяем условие

кН > кН.

т Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа.е. крепкость наклонных сечений обеспечена.

Проверим требование:

> Sw 1 . (4.11.)

мм > Sw 1 =150 мм.

т.е. требование выполнено.

4.4 Определение приопорного участка

При умеренно распределённой нагрузке длина приопорного участка определяется зависимо от:

Н/мм,

где

.


Так как

, тогда:

, Н/мм

Н/мм

Потому что , то длина приопорного участка:

, (4.12.)

где (4.13.)

Н

мм

4.5 Расчет плиты по деформациям и по раскрытию Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа трещинок (2-ая группа предельных состояний)

1. Расчет прогиба плиты

Начальные данные для расчета:

Изгибающий момент посреди просвета МII =84.95 кН×м.

Модуль упругости: бетона Eb =30000 МПа, арматуры Es =200000 МПа.

Сечение тавровое. С учетом замоноличивания бетоном продольного шва меж ребрами расчетная ширина полки будет b¢f =1140 мм и средняя ширина ребра

b=(255+185)/2=220 мм

Проверяем Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа наличие обычных к продольной оси трещинок в растянутой зоне ребер. Трещинкы образуются при условии

MII > Rbt , ser Wpl . ( 4.14.)

Упругопластический момент сопротивления Wpl по растянутой зоне находим по формуле при А¢s =0 и g1 =0:

Wpl =(0,292+0,75×2m1 a+0,15g1 ¢)bh2 , (4.15.)

где g1 ¢=

m1 =

a=

Wpl =(0,292+1,5×0,0056×6,67+0,15×0,42)·220×5002 = 22,605×106 мм3 .

Rbt , ser Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа Wpl .=1,55×22,605×106 =35,04×106 Н×мм=35,0 4 кН×м < MII =84,95 кН×м,

т.е. растянутой зоне образуются трещинкы.

Кривизну 1/r определяем для элемента с трещинками в растянутой зоне, согласно пп. 4.27-4.29 СНиП 2.03.01-84* [2]. Для железобетонного изгибаемого элемента с ненапрягаемой арматурой формула (160) обозначенного СНиПа воспримет вид:

, (4.16.)

Где yb = 0,9 – для томного бетона (п. 4.27);

v= 0,15 – для томного бетона Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа при длительном действии нагрузки (п. 4.27, табл. 35).

Коэффициент ys рассчитывается по формуле (167) СНиП [2] при исключении третьего члена:

ys =1,25 - jls jm , (4.17.)

где jls =0,8 (п. 4.29, табл. 36, длительное действие нагрузки);

jm = < 1

(формула (168) для изгибаемого элемента при отсутствии подготовительного напряжения).

ys =1,25 – 0,8×0,41 =0.922 < 1. Согласно п. 4.29 СНиПа [2], принимаем ys =1,0.

Плечо внутренней пары сил и площадь сжатой зоны бетона определяется Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа по приближенным формулам, полагая:

x= мм,

мм,

мм2 .


Кривизна составит:

мм

Прогиб плиты посреди просвета будет

f= мм < fult = мм,

т. е. прогиб плиты лежит в допустимых границах (см. [1], табл. 19).

2. Проверка ширины раскрытия трещинок, обычных к оси продольных ребер, делается согласно пп. 4.14 и 4.15 СНиП 2.03.01 – 84* [2]. Ширина раскрытия трещинок определяется по Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа формуле (144) СНиПа:

Для рассчитываемой плиты, загруженной только долговременной нагрузкой, входящие в расчетную формулу для аcrc величины согласно п. 4.14 СНиПа равны:

< 0,02;

φl =1,6-15μ=1,6-15•0,0062=1,507 (тяжкий бетон естественной влажности); δ=1,0; η=1,0; d- поперечник принятой арматуры.

Напряжение в арматуре σs в сечении с трещинкой при расположении арматуры в два ряда по высоте находится на основании формул (147) и (149) СНиПа Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа [2] при значении Р=0 (предварительное напряжение отсутствует):

,

Где

Значения z и x принимаются таковой же величины, как при расчете прогиба:

а1 =50 мм; мм;

;

Н/мм2 =340.7 МПа < Rs , ser =500 МПа

(требование п. 4.15 СНиПа [2]).

Ширина раскрытия трещинок составит:

0,36 мм = acrc 2 = 0,36 мм,

т.е. ширина раскрытия трещинок лежит в допустимых границах.


5. Расчет сборного ригеля Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа поперечной рамы

Для сборного железобетонного перекрытия, план и разрез которого представлены на рис. 1, требуется высчитать сборный ригель. Сетка колонн l´lк = 6.7´5.7 м. Для ригеля последнего просвета выстроить эпюры моментов и арматуры.

1. Дополнительные данные

Бетон тяжкий, класс бетона B20, коэффициент работы бетона γb 1 = 1,0. Расчетные сопротивления бетона с Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа учетом γb 1 = 1,0 равны:

Rb = 1,0∙11,5 = 11,5 МПа;

Rbt = 1,0∙0,9 = 0,9 МПа.

Продольная и поперечная арматура – класса A500. Коэффициент понижения временной нагрузки к1 =0,75.

2. Расчетные просветы ригеля

За ранее назначаем сечение колонн 400´400 мм (hc = 400 мм), вылет консолей lc = 300 мм. Расчетные просветы ригеля равны:

- последний просвет l1 = l-1,5hc -2lc = 5,7 – 1,5 ∙ 0,4 – 2 ∙ 0,3 = 4,5 м;

- средний просвет l2 = l - hc Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа - 2lc = 6,7 – 0,4 – 2 ∙ 0,3 = 4,7 м.

3. Расчетные нагрузки

Нагрузка на ригель собирается с грузовой полосы шириной lк = 6,7 м, равной расстоянию меж осями ригелей (по lк /2 с каждой стороны от оси ригеля).

а) неизменная нагрузка (с γn = 0,95 и γƒ = 1,1):

вес железобетонных плит с заливкой швов:

0,95∙1,1∙3∙6,7 = 21 кН/м;

вес пола и перегородок:

0,95∙1,1∙2,5∙6,7 = 17.5 кН/м;

свой вес Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа ригеля сечением b´h @0,3´0,6 м (размеры задаются приблизительно)

0,95∙1,1∙0,3∙0,6∙25 = 4,7 кН/м;

итого: неизменная нагрузка g = 43.2 кН/м.

б) Временная нагрузка с коэффициентом понижения к1 = 0,75 (с γn = 0,95 и γƒ = 1,2):

ρ = 0,95∙0,75∙1,2∙8.5∙6,0 = 41.42 кН/м.

Полная расчетная нагрузка: q = g + ρ = 43.2 + 41.42 = 84.62 кН/м.

4. Расчетные изгибающие моменты.

В последнем просвете:

кН×м


На последней опоре:

кН×м

В средних просветах Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа и на средних опорах:

кН×м

Отрицательные моменты в просветах при p/ ρ = 41.42 / 43.2 = 0,96 »1,0:

в последнем просвете для точки «4» при β = - 0,010

M4 =β (g+ρ) l1 2 = -0,010 ∙84.62∙4,5 2 = -17 кН∙м;

в среднем просвете для точки «6» при β= -0,013

M6 =β (g+ρ) l2 2 = -0,013∙84.62∙4.7 2 = - 24.3 кН∙м.

5. Расчетные поперечные силы

На последней опоре:

QA = 0,45ql1 = 0,45∙84.62∙4,5 = 171.4 кН.

На опоре B слева:

0,55 ×84.62 × 4, 5 = 209.4 кН.


На Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа опоре B справа и на средних опорах:

0,5 × 84.62 × 4.7 = 198.9 кН.


6. Расчет ригеля на крепкость по обычным сечениям

Для арматуры класса A500 ξR = 0,49 (см. расчет продольного ребра плиты). Принимаем ширину сечения b=300мм. Высоту ригеля определяем по опорному моменту MB = 117 кН∙м, задаваясь значением ξ = 0,35 < ξR = 0,49. Находим αm = ξ (1 – 0,5ξ) = 0,35(1 – 0,5∙0,35) = 0,289. Сечение рассчитывается как прямоугольное по Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа формуле (1):

мм;

h = h0 +a = 343+65 = 408 мм;

принимаем h = 450 мм (h/b = 450/300 = 1,5).

Расчет арматуры

Расчетное сопротивление арматуры класса A500 будет Rs = 435 МПа. Расчет делается по формулам:

Аs =

а) Последний просвет. M1 = 142.7 кН∙м; b = 300 мм; h= 450 мм; h0 = h - a = 450 – 65 = 385 мм (арматура размещена в два ряда по высоте)

Аs = 1023 мм2 .

Принимаем арматуру 2Ø16 A500 + 2Ø20 A Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа500 с АS = 402 + 628 = 1030 мм2 .

Проверяем условие αm < αR :

αR = ξR (1-0,5 ξR ) = 0,49(1-0,5∙0,49) = 0,37

Таким макаром, условие αm = 0,279 < αR = 0,37 производится, т.е. для сечения ригеля с большим моментом M1 условие производится.

б) Средний просвет. M2 = 117 кН∙м; b = 300 мм; h = 450 мм; h0 = h-a = 450-60=390 мм (арматура размещена в два ряда по Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа высоте)

Аs =

791мм2

принято 2Æ14 A500 и 2Æ18 A500 с As = 308 + 509 = 817 мм2 .

в) Средняя опора. MB = MC = M= 117 кН∙м; b = 300 мм; h= 450 мм; h0 = h - a = 450-65 = 385 мм (арматура размещена в один ряд с защитным слоем 50 мм)

Аs =

805мм2


принято 2Æ25 A500 с As = 982 мм2 .

г) Последняя опора. MA = 85.7 кН∙м; h0 = h Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа - a = 450 – 65 = 385 мм (арматура размещена в один ряд с защитным слоем 50 мм);

Аs =

565 мм2

принято 2Æ20 A500 с As = 628 мм2 .

д) Верхняя пролетная арматура среднего просвета по моменту в сечении «6»

M6 = 24.3 кН∙м; b = 300 мм; h = 450 мм; h0 =

=h - a = 450-35=415мм (однорядная арматура);

Аs =

138 мм2

принято 2Æ10 A500 с As = 157 мм Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа2 .

е) Верхняя пролетная арматура последнего просвета по моменту в сечении «4»

M4 = 17 кН∙м; h0 = h - a = 415 мм (однорядная арматура);

Аs =

96.9 мм2

принято 2Æ8 А500 с As = 101 мм2 .


7. Расчет ригеля на крепкость по наклонным сечениям на действие поперечных сил

В последнем и средних просветах ригеля устанавливаем по два плоских сварных каркаса Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа с однобоким расположением рабочих продольных стержней. Больший поперечник продольных стержней в каждом каркасе d = 25 мм.

Qmax = 209.4 кН. Бетон В20 (Rb = 11,5МПа; Rb t = 0,9МПа γb 1 = 1,0

Потому что нагрузка на ригель включает ее временную составляющую).

Принимаем во всех просветах поперечные стержни из стали класса А-II (А300) поперечником dsw = 6 мм Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа (Asw = 28.3 мм2 ). Принятый поперечник поперечных стержней удовлетворяет требованиям обеспечения высококачественной сварки, расчетное сопротивление поперечных стержней принимаем, согласно Приложения, равным Rsw = 300 МПа. Количество поперечных стержней в обычном сечении равно числу плоских сварных каркасов в элементе, т.е. n=2.

Вычисляем

Asw =n∙Asw1 =2∙28,3=56.6 мм2 ;

Rsw Asw = 300∙56.6 = 16980 H.

Сечение прямоугольное с шириной b=300 мм и высотой Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа h = 450 мм. Рабочая высота сечения на приопорных участках h0 = 385 мм (см. расчет продольной арматуры). В последнем и среднем просветах ригеля шаг поперечных стержней:за ранее принимаем

Sw1 =100мм (S1 ≤0,5h0 ; S1 ≤300 мм);

Sw2 =250 мм (S2 ≤0,75h0 ; S2 ≤500мм).

1. Проверки на крепкость наклонной сжатой полосы:

0,3 ×Rb ×b×h Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа0 = 0,3 × 11,5 × 300 × 385 = 398.48 кH > QMAX = 209.4 кН

т.е. крепкость полосы обеспечена

2. Проверка прочности наклонного сечения

Н/ мм.

Так как qsw =169.8 Н/мм > 0,25Rb t b = 0,25∙0,9∙300 = 67,5 Н/мм - хомуты вполне учитываются в расчете и Мb определяется по формуле:

Н мм = 60.03 кН м.

кН/м

Так как

c мм < 3h0 = 3 ∙ 385 = 1155 мм

Принимаем c = 969 мм, c0 = 2∙385=770 мм;

98060 H = 98.06 кН

кН

кН (147.5)

Проверка условия

кН Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа > Q=147.5 кН,

условие прочности обеспечивается.

Проверка требования

мм > Sw1 =100 мм

т.е. принятый шаг Sw1 =100 мм удовлетворяет требованиям СП [4].

Определение приопорного участка

При умеренно распределённой нагрузке длина приопорного участка определяется зависимо от:

76.41 Н/мм, где:

Н/ мм.

qsw 2 = 67.92 Н/мм > 0,25 Rbt ×b = 0,25 × 0,9 × 300 = 67,5 Н/ мм – условие производится, т.е. Mb и Qb Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа , max не пересчитываем.

Потому что Н/ мм > q1 =63.91 Н/ мм, то:


,

мм

где = 51975 Н

Обрыв продольной арматуры в просвете. Построение эпюры арматуры.

По изложенному выше расчету определяется площадь продольной рабочей арматуры в небезопасных участках сечения: в просветах и на опорах, где действует самые большие по абсолютной величине моменты.

Для Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа определения места обрыва продольной арматуры строятся огибающая эпюра изгибающих моментов от наружных нагрузок и эпюра арматуры, представляет собой изображение несущей возможности сечений ригеля Мult .

Моменты в 5 точках определяются по формуле:

Расчетные моменты эпюры арматуры, которое может воспринять опора в каждом сечении при имеющихся в этих сечениях растянутой арматуры, определяется по Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа формуле:

, где

,мм – высота сжатой зоны.

AS – площадь арматуры в рассматриваемом сечении.

Место деяния обрыва стержней отстаёт от теоретического на расстоянии W, принимаемом более величины, определяемой по формуле:

Q – расчетная поперечная сила в месте теоретического обрыва стержня;

qsw – усилие в поперечных стержнях на единицу длины элемента на рассматриваемом участке;

d – поперечник Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа обрываемого стержня.

При правильном подборе и рассредотачивании продольной арматуры по длине ригеля эпюра арматуры Mult всюду обхватывает огибающую эпюру моментов M, нигде не врезаясь в нее, да и не удаляясь от нее очень далековато в расчетных сечениях. В таком случае во всех сечениях ригеля, будет выполнятся условие прочности по Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа моменту M

Построение эпюры арматуры ниже иллюстрируется на примере рассчитываемого ригеля рамы. Согласно заданию, построение эпюр выполняться для последнего просвета.

Подсчет моментов сведен в табл. 2, при всем этом отрицательные моменты в просвете рассчитываются для дела

p/g = 41.42/43.2 »1.

Таблица 2

Последний просвет «0 - 5»
M = bql1 2 = b× 84.62 × 4,52 = 1713.6· b (кН×м Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа)
Сечения 0 1 2 2’ 3 4 5
Положительные моменты b - 0,037 0,079 0,0833 0,077 0,030 -
- 63.4 135.4 142.7 132 51.4 -
Отрицательные моменты b -0,050 -0,003 +0,021 - +0,018 -0,010 -0,0625
-85.68 -5.14 +36 - +30.8 -17 -117

Нулевые точки эпюры положительных моментов размещаются на расстоянии 0,1 l1 = 0,45 м от грани левой опоры и 0,125 l1 = 0,56 м от грани правой опоры. Огибающая эпюра моментов приведена на рис. 11. Под ней построена эпюра поперечных сил для последнего просвета.

Ординаты эпюры Мult рассчитываются через площади практически принятой ранее арматуры и Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа откладываются на том же чертеже.

На положительные моменты

На больший положительный момент M1 принята арматура 2Æ20 и 2Æ16 А500 с Аs = 1030мм2 .

мм

435 × 1030 × (385 – 0,5 × 130) = 143.4 кН×м

Ввиду убывания положительного момента к опорам, часть арматуры можно не доводить до опор, оборвав в просвете. Рекомендуется до опор доводить более 50% расчетной площади арматуры. Примем, что до Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа опор доводится 2Ø20 A500 с АS = 628 мм2 . Момент Мult , отвечающий этой арматуре, получим пропорционально ее площади:

мм

435 × 628 × (385 – 0,5 × 79) = 94.4 кН×м

На отрицательные опорные моменты:

На момент МA принята арматура 2Ø20 А500 с АS =628 мм2 .

мм,

435 × 628 × (385 – 0,5 × 79) = 94.4 кН×м

На момент МB = МC принята арматура 2Ø25 А500 с АS =982 мм2 .

мм

435 × 982 × (385 – 0,5 × 123.8) = 138 кН×м

На отрицательные пролетные моменты

На момент М4 принята Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа арматура 2Ø8 А500 с АS =101 мм2 .

мм

435 × 101 × (415 – 0,5 × 12.7) = 17.95 кН×м

Обрываемые пролетные и опорные стержни заводятся за место теоретического обрыва на величину W. Расстояние от опорных стержней до мест теоретического обрыва стержней а определяется из эпюры графически.

В сечении 2 каркаса ( dsw = 6 мм; Аsw1 =28.3 мм2 ; Аsw =56.6 мм2 ; Rsw = 300 МПа)

H/мм.

Значения W будут (см. рис Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа.11): для пролетных стержней 2Æ25 A- II (А300)


слева: 407 мм < 20d= 500 мм

справа: 512 мм > 20d= 500 мм;

для надопорных стержней слева 2Ø28 А300:

504 мм < 20d= 560 мм

справа 2Æ36 A-II (А300)

629 мм < 20d= 720 мм

Принято W1 = 500 мм; W2 = 550 мм; W3 = 600 мм; W4 = 750 мм.


6. Расчет сборной железобетонной колонны

Сетка колонн м

Высота этажей меж отметками незапятнанного пола – 3.3 м Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа. Нормативное значение временной нагрузки на междуэтажные перекрытия 8.5 кH/м2 , расчетное значение снеговой нагрузки на покрытие – 2.4 кH/м2 (для г.Ярославля). Краткосрочная нагрузка превосходит 10% от всей временной. Коэффициент понижения ее на междуэтажных перекрытиях к2 =0,8. Коэффициент надежности по предназначению строения gn =0,95.

Главные размеры ребристых плит и ригелей перекрытий и покрытия Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа принимаются по предшествующему расчету. Толщина пола – 100 мм. Бетон тяжкий класса B25, продольная арматура – класса A400, поперечная арматура – класса A240.

Расчет колонны на сжатие

Полная грузовая площадь для одной внутренней колонны составит

5.7×6,7=38.19 м2 .

Подсчет нагрузок на грузовую площадь сведен в таблицу.

Нагрузку от собственного веса конструкций покрытия и междуэтажных конструкций принимаем по Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа данным предшествующего расчёта.

Колонну принимаем сечением 400×400 (мм). Свой вес колонны длиной 3.3 м с учетом веса обоесторонней консоли будет:

Нормативный – 0,95[0,4×0,4×3.3 +(0,3×0,45+0,3×0,3) ×0,4] ×25 = 14.68кН.

Расчетный – 1,1×14.68 = 16.15 кН.

Расчет колонны по прочности на сжатие производим для 2-ух схем загружения:

Расчет колонны по условиям первой схемы загружения

За расчетное принимаем верхнее сечение колонны 1-го этажа Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа, расположенное на уровне оси ригеля перекрытия этого этажа. Расчет производится на комбинацию усилий Mmax -N, отвечающую загружению временной нагрузкой 1-го из примыкающих к колонне пролетов ригеля перекрытия 1-го этажа и сплошному загружению других перекрытий и покрытия.

а) Определение усилий в колонне. Расчетная продольная сила N.

Неизменная и временная Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа нагрузки на одну внутреннюю колонну от покрытия и всех межэтажных перекрытий, не считая того перекрытия 1-го этажа; собирается с полной грузовой площади 38.19 м2 . Неизменная нагрузка от перекрытия 1-го этажа собирается с полной грузовой площади.

Вид нагрузки Нагрузка (кН/м2 )× × Нормативн. нагрузка (кН) Расчетная нагрузка
А. Нагрузка на перекрытие

1. Свой вес конструкций кровли

(ковер Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа, теплоизолятор, стяжка и пр.)

2. Вес железобетонной конструкции покрытия.

3. Временная нагрузка (снег)

2,95×38.19×0,95

3,8×38.19×0,95

2.4×38.19×0,95

107.03

137.9

87.1

1,3

1,1

1/0,7

139.15

151.7

124.4

Полная нагрузка 332.03 415.25
Б. Нагрузка на межэтажное перекрытие

1. Вес железобетонных конструкций перекрытия

2. Вес пола и перегородок

3. Временная нагрузка с коэф. понижения к2 =0,8

0,8×8.5=6.8 кН/м2

3,8×38.19×0,95

2,5×38.19×0,95

6.8×38.19×0,95

137.9

90.7

246.7

1,1

1,1

1,2

151.7

99.8

296

Полная нагрузка 475.3 547.5

Временная нагрузка на перекрытие 1-го этажа собирается с половины грузовой площади, учитывается полосовое ее размещение через просвет Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа. Расчетная продольная сила N в расчетном сечении колонны с учетом собственного веса 2-ух ее верхних этажей, расположенных выше рассматриваемого сечения:

N=415.25+3×547.5-296/2+3×16.15=1958.2 кН.

Расчетный изгибающий момент М.

Для определения момента М в расчетном сечении 1 колонны временную нагрузку на ригеле перекрытия 1-го этажа располагаем в одном из примыкающих к колонне пролетов. Величина Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа расчетной временной нагрузки на 1 м длины ригеля с учетом коэффициента понижения к2 =0,8:

кН.

Расчетные высоты колонн будут: для нижнего этажа

Н1 =Н1эт +0.15-hпол -hпл -hриг /2=3.3+0,15-0,1-0,5-0,45 /2=2.625 м.

для второго этажа

Н2 =Н2эт =3.3 м.

Линейные моменты инерции:

- колонны сечением 400×400 мм:


Для нижнего этажа м3

Для второго этажа м3 .

- ригеля сечением Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа 300×450 мм, просветом l=5.7 м:

м3 .

Расчетный изгибающий момент М в расчетном сечении колонны по формуле:

кНм.

б) Расчет колонны по прочности.

Принимая условно всю нагрузку продолжительно действующей, имеем

NL =1958.2 кН и ML =50,67 кНм; l0 =H1 =2.625 м.

Для томного бетона класса В25 имеем расчетное сопротивление бетона Rb =14,5×0,9=13.05МПа, модуль упругости бетона Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа Еb =30000 МПа.

Для продольной арматуры класса А400 расчетное сопротивление Rs =Rsc =355 МПа; модуль упругости Еs =200000 МПа.

h0 =h-a=400-50=350 мм (за ранее а=50 мм).

нужен учет прогиба колонны

т.е. значение М не корректируем.

т.к. вся нагрузка принята продолжительно действующей.

Потому что принимаем

Задаемся μ = 0,0185;

Твердость колонны:

Критичная сила:

;

;

кНм Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа;

; ;

Если

Допускается принимать

Проверка

(0.3%)

Расчет колонны по усилиям 2-ой схемы загружения

За расчетное принимается нижнее сечение колонны 1-го этажа, расположенное на уровне верха фундамента. Расчет производится на комбинацию усилий Nmax -M, отвечающих сплошному загружению временной нагрузкой всех междуэтажных перекрытий и покрытия.

а) Определение усилий в колонне. Расчетная продольная сила N.

Неизменная Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа и временная нагрузка на одну внутреннюю колонну от покрытия и всех перекрытий собираются с полной грузовой площади. Учитывается также свой вес колонны высотой в три этажа. На основании данных таблицы получим:

N=415.25+3×547.5+4×16.15=2122.35 кН.

Расчетный изгибающий момент М.

Так как здание имеет жесткую конструктивную схему и просветы ригеля, примыкающие к рассматриваемой Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа колонне слева и справа, равны, то при сплошном загружении временной нагрузкой покрытия и всех междуэтажных перекрытий изгибающий момент в сечении колонны будет равен нулю.

б) Расчет колонны на крепкость.

В нижнем сечении колонны 1-го этажа действует продольная сила N=2122.35 кН. Изгибающий момент в сечении М=0. Так как расчетный эксцентриситет Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа с0 =М/N=0, сечение рассчитывается на сжатие продольной силой N=2122.35 кН, приложенной со случайным эксцентриситетом е0 .

Потому что вся временная нагрузка принята долговременной, то Nl =N=2122.35 кН. При Nl /N=1 и l0 /h=6.6 для томного бетона находим

мм2 .

Коэффициент армирования:


Процент армирования 0.39% т.е. лежит в границах рационального армирования.

Таким Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа макаром, в итоге проведённых расчётов лицезреем, что

Аs,tot =638 мм2 > Аs +А¢s =2×247=494 мм2 .

Потому продольную рабочую арматуру подбираем по большей требуемой площади

Аs,tot =638 мм2 .

Принимаем 6Ø12 A500 с АS =679 мм2 (+6.4%)

Принятую продольную арматуру пропускаем по всей длине рассчитываемой монтажной единицы без обрывов. Колонна армируется сварным каркасом из арматуры поперечником 8 мм Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа класса А240 с шагом S = 400мм.


7. Расчет консоли колонны

Консоль колонны создана для опирания ригеля рамы. Консоли колонны бетонируются сразу с ее стволом, потому производится также из томного бетона класса В25 имеем расчетное сопротивление бетона Rb =13.05 МПа, Rbt =0,945 МПа,модуль упругости бетона Еb =30000 МПа. Продольная арматура производится из стали Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа класса A400 с расчетным сопротивлением Rs =355 МПа. Поперечное армирование маленьких консолей производится в виде горизонтальных двухветвевых хомутов из стержней поперечником 8мм класса А240. Модуль упругости поперечных стержней Еs =200000МПа. Консоль принимает нагрузку от 1-го междуэтажного перекрытия с грузовой площади ω/2 = 19.095 м2 .

Расчетная поперечная сила передаваемая на консоль, составляет:

Q Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа=547.5/2=273.75 кН.


Принимаем вылет консоли lc =300 мм, высоту сечения консоли в месте примыкания ее к колонне, h=600мм. Угол наклона сжатой грани консоли к горизонту . Высота сечения у свободного края h1 =600-300=300 мм > h/3=200 мм. Рабочая высота опорного сечения консоли h0 =h-a=600-50=550 мм. Так как lc =300<0.9h=495мм, консоль Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа маленькая.

Расстояние от приложения силы Q до опорного сечения консоли будет:

a= lc -lsup /2=300-240/2=180мм.

Проверяем крепкость бетона на смятие под опорной площадкой:

МПа < Rb =13.05 МПа.

Проверяем условие прочности по наклонной сжатой полосе:

Принимаем шаг горизонтальных хомутов Sw =150 мм.

Asw =nAsw1 =2×50.3=100.6 мм2 .


Проверяем условие прочности:

= 0,8 × 1,06 × 13.05 × 400 × 211,2 × 0,88 = 822703 H

Площадь сечения продольной горизонтальной Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа арматуры консоли As определяют по изгибающему моменту у грани колонны (в опорном сечении консоли), увеличенному на 25% за счет способности отличия фактического приложения нагрузки Q на консоль от ее теоретического положения в неблагоприятную сторону: M=1,25Q×a.

М=1,25Q×а=1,25×273.75×0,18=61.59 кН·м.

Площадь сечения арматуры будет равна:

мм2 .

Принимаем 2Ø16 A400 с АS =402 мм Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа2 .


Перечень литературы

1. СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия [Текст]: утв. Госстроем Рф 29.05.2003: взамен СНиП II-6-74: дата введения 01.01.87. – М.: ГУП ЦПП, 2003. – 44 с.

2. СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции [Текст]: Госстрой СССР – М.: ЦИТП, 1989. – 85 с.

3. СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Главные положения [Текст]: утв. Муниципальным комитетом Русской Федерации по строительству и жилищно-коммунальному комплексу Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа от 30.06.2003: взамен СНиП 2.03.01-84: дата введ. 01.03.2004. – М.: ГУП НИИЖБ, 2004. – 26 с.

4. СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без подготовительного напряжения арматуры [Текст]: утв. Муниципальным комитетом Русской Федерации по строительству и жилищно-коммунальному комплексу от 30.06.2003: взамен СНиП 2.03.01-84: дата введ. 01.03.2004. – М.: ГУП НИИЖБ, 2004. – 55 с.

5. Управление по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций [Текст]: Научно-исследовательский Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа институт бетона и железобетона Госстроя СССР. – М.: Стройиздат, 1975. – 192 с.

6. Управление по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из томного бетона (без подготовительного напряжения) [Текст]: ГПИ Ленингр. Промстройпроект Госстроя СССР, ЦНИИпромзданий Госстроя СССР. – М.: Стройиздат, 1978. – 175 с.

7. Байков, В. Н. Железобетонные конструкции. Общий курс [Текст]: учеб. для вузов / В. Н Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа. Байков, Э. Е. Сигалов. Изд. 5-е, перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1991. – 767 с.: ил.

8. Управление по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций [Текст]. – М.: Стройиздат, 1975.

9. Управление по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из томного бетона (без подготовительного напряжения) [Текст]. М.: Стройиздат, 1978.

10. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из томных и легких бетонов Расчет сборных железобетонных конструкций многоэтажного производственного здания - курсовая работа без подготовительного напряжения арматуры. [Текст]. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988 г.



raschet-rebristoj-pliti-po-predelnim-sostoyaniyam-vtoroj-gruppi.html
raschet-reduktora-pribornogo-tipa-referat.html
raschet-reguliruyushih-klapanov.html