Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа

Объяснительная записка

к курсовому проекту

«Расчет за ранее напряженной плиты покрытия типа «2-Т» размером 3х12»

Уфа 2009

1. Начальные данные

Бетон класса В35 с расчетными чертами при коэффициенте критерий работы γb 2 =0,9: Rb = 17,55 МПа; Rbt = 1,17 МПа; Rb , ser =25,5 МПа; Rbt , ser = 1,95 МПа; Еb = 3,1*104 МПа. Передаточная проч­ность бетона Rbp = 0,8*В = 0,8*35 = 28 МПа; расчетные свойства Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа бетона для класса, численно равного передаточной прочности (В = Rbp = 28 МПа): = 16 МПа; Rbt p = 1,14 МПа; , ser =20,6 МПа; t , ser = 1,72 МПа; = 28,2*103 МПа.

Напрягаемая арматура – канаты ø9 К7 из прочной проволоки ø3 Bp-II(Rs = 1145 МПа; Es = 1,8*105 МПа).

Арматура каркасов и сеток – проволока класса Bp-I (при ø4 мм:Rs = 365 МПа; Rsw = 265 МПа; при ø5: Rs Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа = 360 МПа; Rsw = 260 МПа; Es = 1,7*105 МПа).

Натяжение арматуры – механическое на упоры форм. Изделие подвергается пропарке при атмосферном давлении. К трещиностойкости плиты предъявляются требования 3-й категории.

2. Нагрузки на плиту

Нагрузка от веса плиты при γf =1 и γn =0,95:

на 1 м – = =1,614 кН/м;

на 1 м погонный плиты – 1,614*3= 4,842 кН/м,

где G = A*l*γ = 0,2078*12*2,5 = 6,234 т – масса панели Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа;

А = 2,98*0,03 + (0,4–0,03)*0,5*(0,16+ 0,08)*2 + 0,04*0,37*0,5*4=0,2078 м2 – площадь поперечного сечения плиты;

B = 3 м – ширина плиты; l = 12 м – длина плиты;

γ = 2,5 т/м3 – плотность бетона.

Сбор нагрузок на плиту приведен в таб. 1. Для расчета полки плиты учтена сосредоточенная нагрузка Рп – 1 кН (вес рабочего с инвентарем). Ве­личины расчетных нагрузок приведены с учетом коэффициента надежности Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа γn = 0,95.

Таблица 1

Вид нагрузки Нагрузки, кПа γf
нормативная расчетная
при γf = 1 при γf > 1

Неизменные

Слой гравия, втопленного в мастику – 0,016*9,81

0,357 0,149 0,194 1,3
Рулонный ковер из 3-х слоев на мастике 0,01*9,81 0,098 0,093 0,121 1,3

Асфальтовая стяжка t = 100 мм,

γ = 1,8 т/м2 – 1,8*0,02*9,81

0,353 0,336 0,436 1,3
Теплоизолятор пенобетон t = 100 мм, γ = 0,5 т/м2 – 0,5*0,1*9,81 0,49 0,466 0,606 1,3
Обмазочная пароизоляция 0,052 0,05 0,065 1,3
Вес 1 м2 плиты покрытия 1,7 1,614 1,775 1,1
Итого 2,078 2,708 3,197

Временные

Снеговая для IIIрайона

1,26 1,197 1,8
Сосредоточенная (только для расчета полки) 1 кН 1 0,95 1,14 1,2

3. Расчет полки Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа плиты

Для расчета полки вырезаем полосу шириной 1 м перпендикулярно продольным ребрам и рассматриваем её как однопролетную двухконсольную опору с расчетным пролетомl0 = 1500 мм и консолями а = 740 мм.

Переменную толщину полки заменим эквивалентной неизменной и условия равенства площадей.

Площадь сечения продольных ребер

А1 = 2*[0,16*0,07 + 0,5*(0,16 + 0,08)*(0,4 – 0,07)] = 0,1016 м2 .

Площадь полки плиты

Af =A-A1 = 0,2078–0,1016 = 0,1062 м2

Эквивалентная толщина полки:

Неизменная Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа нагрузка от веса 1 м2 полки при γf = 1,1 и γn =0,95

gf = 0,04*2,5*9,81*1,11,025 кН/м2 .

Полная неизменная нагрузка на полку (вес кровли и полки)

g = 1,422 + 1,025 = 2,45 кН/м2 .

Определение усилий в полке плиты

Расчетные усилия определяем для 3-х схем загружения полки (рис. 2).

1. При действии неизменной и снеговой нагрузок (схема а):

МА = Мв Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа = – (g + s) a2 / 2 = – (2,45 + 1,8)*0,742 / 2 = -1,163кН-м;

М 1 =М 0 – Мв = (g + S) l0 2 / 8-MA = (2,45 + 1,8)*1,52 / 8 – 1,163= 0,032кН-м; QA,l = – (g+s) a = – (2,45 + 1,8)*0,74=-3,15кН;

QA , r = ( g + s (0,5 l 0 + a ) = (2,45 + 1,8) (0,5*1,5+0,74) – 3,15=3,18 кН;

Момент по грани опоры при b = 160 мм.

М=МА + О A , l * b /2 = -1,054 + 3,15*0,16 / 2 = -0,911 кНм.

2. Действие неизменной и сосредоточенной нагрузки (схема б):

МА Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа = ( g * a 2 / 2 + Р*а) = – (2,45 *0,742 / 2 + 1,14*0,74) = -1,514 кН-м;

МВ =- g * a 2 /2= -2,45* 0,742 /2 = -0,671 кНм;

М'1 = g * l 0 2 /8 – (М A +М B )/2 =2,45*1,52 /8 – (1,514 + 0,671)/2 = -0,403 кНм;

QA , l = – ( ga + P ) = – (2,45–0,74 + 1,14) = -2,953 кН;

RA = g ( l + 2а) / 2+Р (а+ l 0 )/l 0 =2,45 (1,5 + 2*0,74) / 2 +1,14*(0,74+1,5)/1,5=5,35кН;

QA,r = Ra – QA,r = 5,353 -2,953 = 2,4 кН.

Больший изгибающий момент по грани опоры А

М= М A + QA , r * b Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа /2= -1,514 + 2,4*0,16 / 2 = -1,322 кНм.

3. При действии неизменной и краткосрочной сосредоточенной нагрузок посреди просвета (схема в):

M A = MB =- ga 2 /2 = -2,45*0,742 / 2 = -0,671 кНм;

M 1 =g*l 0 2 /8+ P * l 0 /4- MA = 2,45*1,52 /8+1,14*1,5/4–0,671=0,446 кНм;

QA,l =-g*a= -2,45*0,74 = -1,813 кН;

RA =g(l0 + 2a)/2 + 0,5*F= 2,45*(l, 5 + 2*0, 74)/2 + 0,5*1,14 = 4,221кН;

QA,r =Ra – QA,l = 4,221 – 1,813 =2,408 кН.

Больший изгибающий момент по грани опоры

M =МА + QA Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа , r * b / 2 = -0,671 + 1,813*0,16 / 2 = -0,526 кНм.

Расчетные значения изгибающих моментов в сечениях полки;

– по грани опорыM = -1,322 кНм;

– посреди просвета М1 = 0,446 кНм; М'1 = -0,403 кНм.

Отрицательный момент сначала утолщения полки (на расстоянии 300 мм от оси плиты) при загружении по схеме б определим приближенно, в предположении линейного конфигурации момента

M 2 =-0,403-

Подбор арматуры полки

Армирование полки исполняем Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа сваркой сетью из проволоки ø5 Вр-1. Площадь рабочей арматуры на 1 м ширины полки в сечении по грани опоры приMA = -1,322 кНм:

h0 =70–10–5=55 мм;

To же в сечении на расстоянии 300 мм от оси плиты:

h0 = 3 0–10–5= 1 5 мм;

Принимаем сварную рулонную сетку с поперечной рабочей арматурой ø5 Вр-1 с шагом 100 мм и продольной ø4 Вp-Iс шагом Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа 300 мм.

4. Расчет продольных ребер

Расчетный просвет ребра по осям при длине площадки опирания плитыlsup = =120 мм

Нагрузка на 1 погонный м плиты при ее ширине bn =3 м; при :

– неизменная ;

в т.ч. свой вес ;

– длительно действующая

– полная

при : полная

Усилия в продольных ребрах:

при : от всей нагрузки

в т.ч. от длительной действующей

при Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа :

Подбор продольной арматуры ребер

Поперечное сечение плиты заменяем эквивалентным продуктом (рис. 3, верхний). При отсутствии поперечных ребер и отношении расчетная ширина полки тавра составит:

средняя ширина ребра тавра ; расстояние от центра масс растянутой арматуры до нижней грани за ранее принимаем a=50 мм.

1.


2. ,

где ;

;

; при .

Устанавливаем положение нижней границы сжатой Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа зоны

нижняя граница сжатой зоны проходит в полке , потому арматуру подбираем как для прямоугольного сечения.

;

;

;

< – нейтральная ось вправду проходит в полке.

Коэффициент:

;


принимаем .

Площадь сечения продольной напрягаемой арматуры:

.

Принимаем 12 ø9 К7 ( ) и располагаем по 6 ø9 К7 в каждом ребре.

Для обеспечения трещиностойкости зоны, более удаленной от полосы деяния усилия подготовительного обжатия, принимаем Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа также верхнюю напрягаемую арматуру в количестве 15% от площади рабочей за ранее напряженной арматуры , т.е. .

В каждом ребре принимаем по одному канату ø9 К7 ( ) которые располагаем в верхней зоне ребра поблизости полки.

Нижние и верхние продольные стержни каркасов принимаем из обычной проволоки ø5 Вр-1 ( ).

Коэффициент армирования ребер плиты:

.

Определение геометрических черт Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа приведенного сечения плиты

В растянутой зоне сечения находятся 12 ø9 К7 ( ) и 2 ø5 Вр-1 ( -нижние стержни каркасов); в сжатой зоне -2 ø9 К7 ( ), 2 ø5 Вр-1 ( -верхние стержни каркасов); и 11ø4Вр-1 ( -продольные стержни сетки полки).

Площадь приведенного сечения

,

где для арматуры К7;

для арматуры Вр-1.

Статический момент приведенного сечения относительно нижней грани:

Расстояние от центра масс приведенного сечения:

– до нижней Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа грани ;

– до верхней грани .

Момент инерции приведенного сечения относительно оси, проходящей через центр масс:

Момент сопротивления относительно нижней грани:

То же с учетом неупругих деформаций сжатого бетона


Момент сопротивления относительно верхней грани

То же с учетом неупругих деформаций бетона

Расстояние от центра масс сечения до ядровых точек:

– до верхней

– до нижней

Расстояния от Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа центра масс приведенного сечения до центра масс арматуры:

– напрягаемой в растянутой зоне

– напрягаемой в сжатой зоне

– ненапрягаемой в растянутой зоне

– ненапрягаемой в сжатой зоне

Определение утрат подготовительного напряжения

Для обеспечения требуемой трещиностойкости плиты предварительное напряжение арматуры принимаем очень допустимым по п. 1/15 [4]:

; для верхней напрягаемой арматуры .

1-ые утраты

1. От релаксации напряжений в Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа арматуре


2. Утраты от температурного перепада отсутствуют , потому что нагрев арматуры и формы происходит сразу.

3. От деформации анкеров при инвентарных зажимах

4. От деформации металлической формы

5. От быстронатекающей ползучести бетона:

– усилие обжатия с учетом вычисленных утрат

– эксцентриситет усилия относительно центра масс приведенного сечения

– сжимающие напряжения в бетоне на уровне центра масс Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа арматуры

с учетом разгружающего деяния изгибающего момента от веса плиты :

– то же на уровне центра масс арматуры

,

где ; принимаем [4, п. 1.25, табл. 5, поз. 6].

Итого 1-ые утраты:

2-ые утраты

6. От усадки класса бетона В35:

7. От ползучести бетона:

– напряжения в напрягаемой арматуре с учетом первых утрат

– то же в ненапрягаемой арматуре ;

– усилие обжатия с учетом первых утрат

– эксцентриситет Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа приложения усилия


Проверим сжимающее напряжения в бетоне на уровне последнего волокна в стадии подготовительного обжатия (без учета разгружающего деяния собственного веса плиты):

требования п. 1.22 [4] производится;

– напряжение в бетоне на уровне центра масс арматуры с учетом разгружающего деяния веса плиты

;

– то же на уровне центра масс

– при утраты от ползучести

Итого 2-ые Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа утраты:

.

Полные утраты подготовительного напряжения:

Подготовительные напряжения с учетом всех утрат:

в арматуре ;

в арматуре ;

в арматуре ;

в арматуре ;

Усилие обжатия с учетом всех утрат при коэффициенте в арматуре

.

Эксцентриситет усилия относительно центра масс приведенного сечения

.

Проверку выполним для стадии производства и для стадии эксплуатации.

Стадия производства

Проверка прочности делается Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа как для сжатого элемента, при всем этом усилие в напрягаемой арматуре определяется с учетом первых утрат при и вводится в расчет как наружняя продольная сила.

,

приложенная с эксцентриситетом .

Крепкость плиты проверяем в местах расположения монтажных петель (на расстоянии м от торцов), где отрицательные моменты от веса плиты суммируются с Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа моментами от деяния усилия подготовительного обжатия.

Изгибающий момент в этом сечении от веса плиты с учетом коэффициента динамичности :

.

В более обжатой нижней зоне плиты размещена напрягаемая арматура площадью (12 ø9 К7); ненапрягаемую арматуру 2 ø5 Вр-1 в этой же зоне в расчете не учитываем, потому что она не удовлетворяет конструктивным требованиям, касающихся сжатой арматуры Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа.

В верхней наименее обжатой (растянутой) зоне в этой стадии работают продольные стержни сетки полки (11 ø4 Вр-1) общей площадью , напрягаемая арматура 2 ø9 К7 с площадью и продольные стержни каркасов 2 ø5 Вр-1 с площадью (рис. 5.13, сеч. 1–1 и узел В). Расстояние от центра масс всей этой арматуры до верхней грани плиты а=25 мм Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа, рабочая высота сечения .

Расчетный эксцентриситет усилия относительно центра масс растянутой (верхней) арматуры

.

Расчетное сопротивление бетона сжатию, соответственной передаточной прочности с учетом коэффициента [4]:

.

Граничную относительную высоту сжатой зоны бетона принимаем по табл. 33 [4]: . Потому что ширина ребра плиты переменна, в первом приближении примем ее для уровня x=170 мм, т.е. , тогда Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа высота сжатой зоны бетона

,

что стопроцентно совпадает с сначало принятым значением.

При несущая способность проверяем из условия:

Тогда , т.е. крепкость плиты в стадии производства обеспечена.

Стадия эксплуатации

Рабочая высота сечения (см. рис. 4).

Коэффициент точности натяжения арматуры ,

где при механическом методе натяжения, тогда

и .

Граничная относительная высота сжатой зоны бетона

,


где . Тут для арматуры класса Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа К7 [4].

Положение нейтральной оси определим из условия

, (1)

где МПа-напряжение, с которым вводится в расчет прочности напрягаемая арматура .

Проверяем условие (1)

-нейтральная ось проходит в полке ( ).

При проверке условия (1) не учтена сжатая арматура , потому что она не удовлетворяет конструктивным требованиям п. 5.39 [4].

Относительная высота сжатой зоны бетона при

Потому что , сжатая Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа арматура не требуется.

Коэффициент для прочной арматуры

,

потому принимаем .

Относительная высота сжатой зоны бетона при


.

Предельный момент, воспринимаемый сечением:

как следует, несущая способность обычных сечений плиты обеспечена.

Проверяем крепкость наклонных сечений на действие поперечных сил. Наибольшая поперечная сила на опоре .Расчетная ширина сечения ребра .

Выясняем необходимость постановки расчетной поперечной арматуры:

1. Коэффициент Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа , учитывающий воздействие сжатых свесов:

,

где .

2. Усилие обжатия с коэффициентом

3. Коэффициент, учитывающий воздействие продольных сил:

, принимаем .

4. , принимаем .


5. -временная нагрузка сплошная.

6. При < длину с проекции наклонного сечения принимаем равной .

7. Поперечное усилие, воспринимаемое бетоном без развития наклонных трещинок:

8. Потому что , то поперечная арматура по расчету не нужна. Принимаем поперечную арматуру Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа конструктивно из ø4 Вр-1 с шагом 150 мм на приопорных участках длиной с шагом 300 мм на остальной части просвета.

В нашем случае наклонные трещинкы не развиваются, потому проверку прочности наклонной полосы меж наклонными трещинками можно не делать. Проверим необходимость расчета прочности наклонных сечений на действие изгибающего момента, так как напрягаемая арматура не Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа имеет анкеров на концах. Таковой расчет можно не создавать, если изгибающий момент М в обычном сечении, проходящим через конец зоны передачи напряжений, меньше момента образования обычных трещинок, вычисленного с подменой на .

Длина зоны анкеровки (по другому длина зоны передачи напряжений с арматуры на бетон) для за ранее напряженной арматуры Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа по п. 2.26 [4]

,

где значения приняты по п. 2.26 [4].

Начало зоны анкеровки принимаем у торца плиты, тогда изгибающий момент в конце зоны анкеровки:

,

где - расстояние от середины площадки опирания плиты до конца зоны анкеровки.

Для определения момента за ранее вычисляем последующие нужные характеристики:

– напряжение в сжатом волокне бетона

коэффициент, учитывающий неупругие деформации сжатого Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа бетона:

, принимаем ; расстояние от центра масс приведенного сечения до верхней (более удаленной от рассматриваемого волокна) ядровой точки с учетом коэффициента .

;

Момент усилия обжатия относительно верхней ядровой точки

.

Момент трещинообразования для обычного сечения, проходящего через конец зоны анкеровки напрягаемой арматуры:

.


Потому что момент трещинообразования превосходит изгибающий момент от наружных Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа нагрузок , проверку прочности наклонного сечения на действие изгибающего момента можно не создавать.

5. Расчет плиты по II группе предельных состояний

Расчет производится на усилия от нагрузок с коэффициентом надежности , с расчетным сопротивлением для IIгруппы предельных состояний и коэффициентом точности натяжения .

Проверяем плиту по образованию трещинок в нижней и верхней зонах. Рассматриваем сечение Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа посреди просвета плиты.

Стадия производства. Образование исходных (верхних) трещинок в стадии производства может быть из-за приложения усилия обжатия и проверяется из условия:

Так как момент собственного веса плиты в этом сечении сжимает верхнюю грань, определим его малое значение, т.е. без учета коэффициента динамичности:

,

где Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа .

Наибольшее напряжение в последнем сжатом волокне бетона


;

.

Проверяем условие

-начальные трещинкы не образуются. Символ минус указывает, что свой вес плиты погашает растягивающие напряжения на верхней грани от момента усилия обжатия.

Стадия эксплуатации. Наибольшее напряжение в сжатом бетоне при действии момента

принимаем ;

.

Момент образования трещинок

.

Потому что , то при эксплуатационных нагрузках в нижней зоне плиты Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа трещинкы не образуются.

Проверим образование исходных трещинок в сечении, размещенным на расстоянии от торца плиты (в месте расположения монтажной плиты). При подъеме плиты в этом сечении изгибающие моменты от веса плиты и от усилия обжатия имеют один символ, т.е. суммируются, и растягивают верхнюю грань.

Изгибающий момент от собственного веса Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа принимается по его очень вероятному значению, т.е. с учетом коэффициента динамичности .

.

Наибольшее напряжение в сжатом бетоне, возникающее в рассматриваемом сечении при подъеме плиты

, оставляем ; .

Проверяем условие, принимая момент от собственного веса со знаком «+»: ,

Как следует, в сечении, где размещена монтажная петля, при подъеме появляется исходные трещинкы Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа и нужно выполнить проверку ширины их раскрытия.

Расчет по раскрытию исходных трещинок

Расчет исполняем на недолговременное действие нагрузки. Начальные данные для расчета:

Вспомогательные коэффициенты и характеристики:


.

Тут коэффициент принят как при недолговременном действии нагрузки; (в этой стадии полка растянута).

.

Тут принимается согласно п. 4.31 [4];

;

.

Относительная высота сжатой зоны в сечении с трещинкой


.

-корректировка не нужна Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа.

Плечо внутренней пары сил в сечении с трещинкой

принимаем

Приращение напряжений в растянутой арматуре

Ширину недолговременного раскрытия трещинок определяем по формуле

,

где - для изгибаемых частей; -при недолговременном действии нагрузки; - для арматуры класса К7;


-усредненный поперечник всей растянутой арматуры.

Ширина недолговременного раскрытия исходных трещинок

для арматуры класса К7 [4, табл. 1б].

Максимально допустимый прогиб Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа плиты по п. 2 табл. 3 [4] . Для рассматриваемой конструкции отношение потому полный прогиб плиты принимают равным прогибу , обусловленному только деформациями извива.

Так как при эксплуатационной нагрузке в растянутой зоне плиты трещинкы не образуются, полный прогиб определяем по формуле (5.10) после вычисления соответственных кривизны.

1. Кривизна от краткосрочного деяния нагрузок

2. Кривизна от неизменных и Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа долгих нагрузок

3. Кривизна выгиба от деяния усилия обжатия


4. Приращение кривизны выгиба вследствие усадки и ползучести бетона от деяния усилия обжатия

Тут ;

;

Сумма принимается более - принимаем сумму кривизны равной .

Прогиб плиты посреди просвета

что меньше максимально допустимого прогиба .

Библиографический перечень

1. СНиП 2.03.01–84*. Бетонные и железобетонные конструкции. М., 1989.

2. СНиП 2.01.07–85. Нагрузки и воздействия. М., 1985.

3. Сперанский И.М Расчет предварительно напряженной плиты покрытия типа 2-Т размером 3х12 - курсовая работа., Сташевский С.Г., Бондаренко С.В. Примеры расчета железобетонных конструкций: Учеб. Пособие, М.: Высш. шк., 1989.

4. Пособие по проектированию за ранее напряженных железобетонных конструкций из томного и легкого бетонов / ЦНИИ промзданий, НИИЖБ. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989

5. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. М., 1991.


raschet-razmerov-zubcovoj-zoni-yakorya.html
raschet-razvetvlennoj-elektricheskoj-cepi-s-neskolkimi-istochnikami-pitaniya.html
raschet-realnoj-cennosti-proekta-rcp.html